نکاتی از تحلیل دینامیکی طیفی

معمولا در تحلیل دینامیکی طیفی،برش پایه دینامیکی از استاتیکی کمتر می شود.بنابر آیین نامه 2800 استفاده از برش پایه دینامیکی کمتر از برش پایه استاتیکی غیر مجاز است و باید برش پایه دینامیکی به برش پایه استاتیکی برسد.برای این منظور کافیست طیف طراحی را در نسبت برش پایه استاتیکی به دینامیکی ضرب کنیم.برای ساختمان های منظم آیین نامه اجازه میدهد طیف طراحی(ضریب شتاب AI*g / R) در 0.9 نسبت برش پایه استاتیکی به دینامیکی ضرب شود. و آمده چنانچه برش پایه دینامیکی از 0.9 برش پایه استاتیکی بیشتر باشد می توان برش پایه دینامیکی را به نسبت استاتیکی کاهش داد.

سه شرط در تحلیل طیفی باید در تعیین مدها دخالت داده شود:
استفاده از حداقل 3 مود
تا زمان تناوب 0.4 ثانیه برایآخرین مد درنظر گرفت شود
تا ضریب جذب جرم 90%
- بر طبق آیین نامه 2800 میبایست 3 برابر تعداد طبقات سازه به عنوان تعداد مود های بکار رفته برای محاسبات آنالیز دینامیکی طیفی تعریف شود (که البته از این تعداد بیشتر هم مجاز هستیم)
- آخرین مد میبایست دارای پریود دینامیکی کمتر از 0.4 ثانیه باشد
- ضریب جذب جرم در آخرین مد (مجموع ضرایب مشارکت جرمی مدها)میبایست از 90% بیشتر شود.اگر ضریب تجمعی جرم در مد انتهایی از 90% کمتر بود باید تعداد مد ها را افزایش دهیم و از نوع آنالیز انجام گیرد.

چنانچه سقف از نوع دیافراگم صلب تعریف شود،هر طبقه تنها دارای سه درجه آزادی جرمی خواهد شد .بنابراین تعداد درجات آزادی سازه برابر3 برابر تعداد طبقات خواهد بود.
- مدی که دارای بیشترین ضریب مشارکت جرمی است باید دارای زمان تناوب کوچکتر از زمان تناوب بکاربرده شده برای نیروهای جانبی زلزله باشد(همان 1.25 زمان تناوب تجربی)
- باید پریود مودهای غالب(یعنی مدهایی که دارای بیشترین Uxیا Uyمیباشند) از 1.25 زمان تناوب تجربی(زمان تناوبی که بر حسب آن آنالیز انجام گرفته)بیشتر شود.که اگر برای یکی از مدها این اتفاق نیفتاد باید محاسبات نیروی زلزله در جهت مربوطه با پریود واقعی موجود تکرار شود که اگر این پریود به اندازه ای باشد که نیاز به تغییر در ضریب B شود باید طیف موجود را که بر حسب B قبلی بوده را اصلاح نمود.

- برای جمع آثار مدها از روش CQC استفاده میکنیم و میرایی سازه هار معمولی 0.05 فرض میشود.دقت شود روش CQC همانند روش SRSS میباشد منتها در جزر مجموع مربعات اثر میرایی را نیز لحاظ خواهد کرد.چنانچه میرایی صفر بود نتایج جمع آثار CQC , SRSS باهم برابر بودند.

- در روش طیفی نیازی به پیچش تصادفی مثبت و منفی نیست زیرا در تحلیل طیفی با توجه به مثبت بودن پاسخ ها نیازی به در نظر گرفتن پیچش تصادفی منفی نیست. گزینه Directional Combination مربوط به فعال کردن طیف دو جهت متعامد میباشد که برای سازه های نامنظم در پلان میتوان زلزله هر جهت را با 30% زلزله متعامد آن جمع کرد.

بدلیل اینکه در تحلیل طیفی تمام نتایج مثبت هستند امکان استفاده از عکس العمل های تکیه گاهی برای طراحی پی وجود نداشته و باید از نتایج تحلیل استاتیکی معادل استفاده کنیم.

منبع: www.sazeh808.blogfa.com

نکاتی از کنترل برش پانچ کف ستون سازه فلزی در Safe

Safe برای هر ستون تمامی حالت های بحرانی(گوشه ای ، داخلی و لبه ای)را کنترل میکند و امکان دارد نوع برش منگنه ای بحرانی با وضعیت قرار گیری ستون سازگار نباشد که این امکان بحرانی شدن برای ستون های گوشه ای و لبه ای بیشتر وجود دارد چراکه برای ستون های میانی در همه حالت Safe وضعیت میانی را بحرانی تشخیص میدهد.

برای موقعیت کف ستون های ستون های کناری و گوشه ای دو حالت ممکن است رخ دهد:

1- اطراف ساختمان باز بوده و محدودیتی از لحاظ همسایه مجاور وجود نداشته باشد:

در این حالت در ستون های کناری امکان برون زدگی پی وجود دارد و عملا ستون همچون ستون میانه میباشد. اما Safe همانطور که گفته شد نوع برش منگنه ای بحرانی ستون های کناری را ممکن است در بحرانی ترین حالت همچنان بصورت گوشه ای و لبه ای تشخیص دهد درحالیکه اینطور نیست.

برای اطلاع از این موضوع به خروجی Design>Show Design Table>Pumching Shear مراجعه کنید. و در ستون انتهایی Loc موقعیت ستونی که Safe برای آن بحرانی ترین حالت را منظور و کنترل برش پانچ را انجام داده را مشاهده کنید.

توجه: اگر در ستون Ratio نسبتن تنش کلیه ستون ها از 1 کمتر باشد دیگر نیازی به کنترل دستی ستون های میانی ،گوشه و لبه نمی باشد(چراکه این مقدار در حالت بحرانی اتفاق افتاده و طبیعیست با تغییر موقیت گوشه یا لبه به میانی مقوار نسبت تنش از مقدار آورده کمتر خواهد بود)

2- اما اگر اطراف ساختمان بسته بوده و از لحاظ همسایه مجاور محدودیت وجود داشته باشد:

در این حالت اختلافی مابین محیط برش پانچ محاسباتب درSafe با محیط واقعی ناشی از خروج از مرکزیت ستون ها بوجود می آید.نرم افزار همواره مرکز کف ستون را برای هرنوع ستون بطور کلی در مرکز صفحه زیر ستون تشخیص میدهد که این برای ستون های گوشه و لبه ، کار محاسبات Safe را دچار مشکل میسازد که در نتیجه آن محیط برش پانچ محاسباتی در Safe بزرگتر از محیط واقعی آن در نظر گرفته میشود که بر خلاف جهت اطمینان میباشد و منجر میشود برش دو طرفه محاسباتی درSafe کمتر از حالت واقعی تعیین شود .

برای حل این مشکل میبایست ابعاد صفحه کف ستون(تعریفی به عنوان صفحه اعمال بار برای گره های ستون ها در پی) را کمی بزرگتر از میزان ابعاد اصلی آن در نظر گرفت که این مقدار از روابطی بدست می آید اما برای توضیح عملی این قسمت را با مثالی همراه میکنم:

چنانچه فرض شود برای ستون های یک سازه در محل پی مساحت اعمال بار 40 در 40 سانتی متری تعریف شده باشد و ستون های کناری سازه شرایط حالت دوم ذکر شده را دارا باشند در اینصورت برای مطابق سازی نتایج Safe با مقدار واقعی کافیست ستون های کناری سمت راست و چپ سازه ابعادشان 50 در 40 (50 در جهت طولی) و ستون های سمت بالاو پایین 40 در 50 (40 در راستای عرضی) اصلاح شود.با انجام این تغییرات متوجه میشوید مرکز هندسی کف ستون به سمت مرکز ستون کناری تمایل میابد و نتایج Safe در کنترل نتایج برش پانچ قابل بررسی میباشد.

لزوم تعریف اندازه مساحت برش منگنه ای :

برنامه Safe برش منگنه ای را در صورت معرفی اندازه مساحت برش منگنه ای محاسبه میکند. در سازه بتنی اندازه ستون های طبقه اول به عنوان ابعاد کنترل برش منگنه ای در نظر گرفته میشود. اما در سازه های فولادی میبایست اندازه کف ستون را بطور دستی وارد کنیم. که برای این منظور با انتخاب کلیه گره های دال پی از منوی Assign>Point Load کافیست فقط برای یک حالت بار مثلا Dead اندازه Size of Load را وارد کنیم و گزینه Add to existing Loads را بزنیم.Safe برای همه نوع بار دیگر این سایز کف ستون را تخصیص میدهد. در انتها لازم به ذکر است برای کنترل برش پانچ در سازه های فلزی بهتر است کنترل بطور دستی طبق روابط آیین نامه ای انجام گیرد.

کنترل برش پانچ برای سازه های بتنی:

- برای ستون های بتنی نیز ممکن هست ، برای ستون های میانی Safe پس از آنالیز مربوط به کنترل برش پانچ ، ستون کناری داخلی را لبه ای یا گوشه ای معرفی کند(که علت آنهم همانطور که گفته شد Safe برای بحرانی ترین حالت طول محیط پانچ را درنظر مرگیرد که ممکن است داخلی را کناری تشخیص دهد البته اگر حتی در این حالت بحرانی نسبت تنش از 1 کمتر شد میتوان مطمئن بود که در حالت داخلی نسبت تنش از این مقدار کمتر خواهد شد) و برای تغییر در مشخصات و انطباق نتایج با حالت درونی همانند توضیحات بالا عمل شود.

منبع: www.sazeh808.blogfa.com

تاثیر اختصاص Rigid Zone در نتایج Etabs

در نرم افزار ایتبس با تعریف پارامتر Rigid Zone وضعیت ناحیه مشترک در محل اتصال اعضا مشخص می‌گردد. جهت نشان دادن اهمیت این پارامتر تاثیر تعریف شدن آن را در دو مدل و در دو حالت بررسی می‌کنیم. مدل اول یک قاب یک دهانه یک طبقه است با طول دهانه ۵ متر و ارتفاع ۳ متر که یک بار متمرکز ۱۰ تن در تراز تیر به آن وارد می‌شود. مدل دوم در واقع مشابه همان قاب می باشد که در ۴ طبقه مدل سازی شده  و یک بار ۱۰ تن در بالاترین نقطه به آن وارد می‌شود.

 

مدل ۱، حالت۱- بدون اختصاص Rigid Zone

شکل۱ – مدل ۱، حالت ۱

حداکثر تغییر مکان جانبی= ۱/۹۱۹mm

در حالت ۱ از مدل اول که در آن Rigid Zone تعریف نشده است، طول اعضا همان فاصله محور تا محور در نظر گرفته می‌شود و در بعضی از اعضا طول بیش از مقدار واقعی آن است. در این اعضا اولین ایستگاه برای مقدار لنگر ارائه شده در ناحیه مشترک قرار دارد.

 

مدل ۱، حالت۲-Rigid Zone  وجود دارد و Rigid Zone Factor= 0.5 می‌باشد

شکل۲ – مدل ۱ – حالت ۲

حداکثرتغییر مکان جانبی= ۱/۸۶۳mm

در حالت ۲، Rigid Offset در تیر با گزینه Auto تعریف شده و با توجه به Rigid Zone Factor که ۰/۵ در نظر گرفته شده نیمی از ناحیه مشترک تیر و ستون صلب است. در این اعضا اولین ایستگاه برای مقدار لنگر ارائه شده از لبه ستون شروع می‌شود.

همانطور که مشاهده می‌شود در حالت دوم علاوه بر اینکه تغییر مکان قاب کمتر شده حداکثر لنگر در تیر و ستون کاهش یافته است. یکی از عوامل کاهش میزان لنگر در تیر محل اولین ایستگاه نمایش لنگر می‌باشد که در حالت اول محل تقاطع محورهای تیر و ستون است و در حالت دوم محلی است که تیر در لبه ستون به آن متصل می‌شود.

در مدل ۲ همین روش در مورد یک قاب ۱ دهانه ۴ طبقه اجرا شده است تا تاثیر آن در ساختمان های بلندتر بهتر دیده شود.

 

مدل ۲ – حالت۱- بدون اختصاص Rigid Zone

در این حالت Rigid Offset اختصاص داده نشده است

شکل۳ – مدل ۲ – حالت ۱

حداکثرتغییر مکان جانبی= ۱۵/۹۸۳mm

 

مدل۲ – حالت۲-Rigid Zone  وجود دارد و Rigid Zone Factor= 0.5 می‌باشد

در حالت ۲، Rigid Offset در تیر با گزینه Auto تعریف شده و با توجه به Rigid Zone Factor که ۰/۵ در نظر گرفته شده است.

شکل۴ – مدل ۲ – حالت ۲

حداکثرتغییر مکان جانبی= ۱۴/۹۴۶mm

مقایسه قابهای ۴ طبقه نشان می د‌هد اختلاف بوجود آمده در نتایج تامل برانگیز است. مقدار تغییر مکان جانبی بیش از ۱  میلیمتر کاهش داشته است اما این اختلاف در مورد لنگرها زیادتر و تاثیر گذارتر می‌باشد بطوری که در بعضی موارد تا ۱t.m میزان لنگر کاهش داشته است.

بنابر آنچه گفته شد به نظر می‌رسد توجه به Rigid Zone و تعریف صحیح آن ضروری می باشد و البته مسلما تاثیر آن در ساختمان‌های بزرگتر چه به لحاظ دهانه یا تعداد طبقه بیشتر خواهد بود.

قالب‌بندی فونداسیون

اولین اقدام در اجرای یک پروژه گود برداری و سپس شروع عملیات قالب بندی فونداسیون است. برای این امر ابتدا خطوط آکس بندی و حدود قالب فونداسیون در روی زمین خط کشی و میخ گذاری شده و سپس عملیات قالب بندی فونداسیون آغاز می شود. برای قالب بندی فونداسیون از قالب های آجری، چوبی و یا فلزی استفاده می شود.

🔻 قالب آجری

بهترین حالات قالب بندی است زیرا بعد از بتن ریزی دوباره می توان از آجرها استفاده کرد .

شکل پذیری بالای آن قابلیت عمده ای برای قالب آجری به حساب می آید. 

به عرض مورد نظر همچنین ارتفاع در نظر گرفته شده برای فنداسیون یک دیوار آجری معمولاً ۱۰cm اجرا می کنند قسمتهای داخلی آن را با پلاستیک می پوشاند. 

⭕️  نکته: برای کلافهای قایم و فوقانی از قالب آجری نمی توان استفاده کرد .

با توجه به اینکه در بیشتر مواقع پس از تخریب ساختمان های قدیمی مقدار زیادی آجر باقی می ماند در بیشتر پروژه های شهری کوچک از این روش قالب بندی استفاده می شود.

جزوه مصور آسانسور

این جزوه شامل: معرفی آسانسور و اجزای آن، آسانسور کششی و هیدرولیکی، مراحل اجرا، دتایل های اجرایی و استانداردها می باشد.

دانلود

مقدار شیب لوله های افقی فاضلاب

🔻 جریان فاضلاب در داخل لوله های شاخه افقی لوله های قائم و لوله های افقی اصلی باید با تأمین شیب های مناسب به طور ثقلی صورت گیرد.

🔻 لوله های افقی فاضلاب باید شیب یکنواختی در جهت دور کردن فاضلاب از لوازم بهداشتی داشته باشند، شیب مناسب برای لوله های فاضلاب ۲ درصد می باشد.

🔻 شیب برعکس در لوله های افقی فاضلاب مجاز نیست.

🔻 همیشه در مسیر فاضلاب قطر لوله ها یا ثابت میماند و یا بزرگتر می شوند و تحت هیچ شرایطی کوچک نمی شوند.

🔻 شیب لوله های افقی فاضلاب باید به اندازه ای باشد که سرعت جریان فاضلاب در داخل لوله حداقل برابر ۰٫۷ متر بر ثانیه ( ۲٫۳ فوت بر ثانیه ) باشد، تا شستشوی لوله ها خود به خود تأمین شود و هیچ رسوبی در لوله باقی نماند.

🔻 شیب لوله های افقی فاضلاب نباید بیش از ۴ درصد باشد.

برش پانچ چیست و به چه علت ایجاد می شود؟

در دالهای دوطرفه بدون تیر بین ستونها و بدون کتیبه یا سرستون، احتمال دو نوع گسیختگی برشی وجود دارد و هریک باید بطور مجزا کنترل شود

1- برش یکطرفه: برش یکطرفه که در واقع بنام برش با عملکرد تیر نیز خوانده می شود باعث ایجاد ترک مورب و گسیختگی احتمالی در عرض یک نوار طراحی می شود که ممکن است در عرض کل سازه نیز امتداد یابد.

2- برش دوطرفه: این نوع برش تمایل به ترک خوردگی مورب و برش دال تخت را در اطراف یک ستون بیان می کند. درحقیقت انتقال بارهای قائم از دال تخت به تکیه گاه؛ در اطراف تکیه گاه (ستون) نیروی برشی پیرامونی ایجاد می کند که این نیرو تمایل دارد یک ترک قطری پیرامونی بشکل یک مخروط ناقص برای ستون ایجاد کند.

کنترل برش منگنه دو طرفه نه تنها از بر لبه ها یا گوشه ستون یا بارهای متمرکز یا سطوح تکیه گاهی باید کنترل شود بلکه آیین نامه ها قید می کنند که در مناطقی مثل لبه سرستون یا کتیبه نیز باید کنترل شود.

نکات اولیه محاسبات سازه (قسمت سوم)

3- جانمایی ستونها در پارکینگ نیز از موارد بسیار مهم است. برای هر واحد از یک مجموعه مسکونی نیاز به یک پارکینگ است. طبق استاندارد در اطلاعات معماری، هر ماشین برای پارک کردن، فضایی به ابعاد 2.5 در 5 متر نیاز دارد. علاوه بر این راهرویی با عرض 3 متر برای عبور یک طرفه وسایل نقلیه نیاز دارد. همچنین هر ماشین برای پارک کردن و بیرون آمدن از پارک نباید با سایرین تلاقی کند. اگر نیاز به اجرای رامپ باشد و رامپ در بین دو محور ستون قرار نگیرد نیاز به اجرای چند ستون مجزا زیر دال رامپ می باشد. 

ستون فولادی

نکات اولیه محاسبات سازه (قسمت دوم)

2- از موارد مهم دیگر در رسیدن به تطابق معماری، سازه و تاسیسات، بحث مربوط به دستگاه پله است. چنانچه در چهار طرف دستگاه پله تیرهایی وجود داشته باشد، نباید عرض این تیرها فضای دستگاه پله را محدود کند، به این منظور باید عرض این تیرها کمتر از عرض سایر تیرها در نظر گرفته شود، یا آن که تیرها در پلان تیرریزی و ستونگذاری از محدوده پله و پاگردهای آن بیرون قرار داده شوند. همچنین این نکته در مورد ستونهای کنار دستگاه پله نیز صادق است و باید ستونها در گوشه خارجی پاگردها قرار داده شوند تا از فضای پاگرد نکاهند. بدیهی است بیرون زدگی تیر و ستون می تواند از فضای مفید سرپله و پاگرد کاسته که موجبات برخورد افراد و همچنین مزاحمت در هنگام حمل بار را فراهم نماید. این مسئله در خصوص تیرهای کنار رامپ در سازه هایی که تمام و یا بخشی از پارکینگ های ساختمان در طبقات زیرزمین قرار دارند مهم است. در این موارد بسیاری از طراحان تیر لبه رامپ را با عرض کمتری در نظر میگیرند تا از عرض رامپ کاسته نشود. همچنین تیرهایی که در محور لبه ای رامپ و در یک تراز بالاتر از رامپ قرار دارند و برخلاف تیرهای لبه ای رامپ که به صورت شیبدار اجرا می شوند، این تیرها کاملا در تراز افقی اجرا می گردند نیز ممکن است از سوی طراح با عرض کم قرار داده شود تا هنگام عبور وسایل نقلیه مشکلی مشابه آنچه در تیرهای کنار دستگاه پله از نظر برخورد ذکر گردید ایجاد نشود. این امر اگرچه مشکل مزاحمت تیرهای لبه ای برای عبور وسایل نقلیه را حل می‌کند لیکن یک نکته آئین نامه ای طراحی سازه های بتن آرمه را نقض می‌نماید. بر اساس آئین نامه در مواردی که با قراردادن دیوار حائل بتنی، تراز پایه ساختمان بالاتر از تراز فونداسیون می آید باید تمامی اعضایی که در زیر تراز پایه قرار دارند حداقل به اندازه اعضایی که در اولین طبقه روی تراز پایه قرار دارند مقاومت داشته باشند، بنابراین نمی‌توان در چنین سازه هایی عرض تیرهای واقع در تراز طبقات زیرین به موازات لبه رامپ را کاهش داد. بنابراین باید در طرح معماری اولیه فضای رامپ از نظر عرض لازم برای عبور به طور خالص مشابه آنچه در مورد دستگاه پله ذکر گردید تامین گردد. به عبارت دیگر باید تیرها و ستون‌های در لبه رامپ در خارج از فضای عبور وسایل نقلیه قرار داده شوند.